542
JÄRNETS METALLURGI
och för att utreda, om något vid densamma står att vinna genom torkad bläster eller genom syreanrikad lüft, och anföras här nedan ur deras rapport en serie analyser från en av dem övervakad thomas-blåsning. Se tabeil LXXIX.
Själva beklaga de, alt något ordentligt slaggprov ej erhölls vid första provtagningarna emedan oupplösta stycken av den brända kalken medföljde och som det är alldeles otänkbart att verkligt full-smält slagg skall kunna hålla vare sig kolsyra eller vatten, måste man ur deras slaggserie alldeles utrangera de 6 första proven, som hålla ty i dem alla har tydligen kommit med olösta
kalkbitar. Försöker man återigen att med hjalp av den meddelade kalkanalysens kolsyrehalt räkna sig till möjligen i slaggerna ingående olösta kalkstensbilars %-vikt, så finner man genast, alt antingen kalkanalysen ej kan vara gjord å elt fullgott laget generalprov eller ock i proven medkommit än mera ofullständigt brända kalkbitar, ty slaggerna 1, 2, 3 och 4 hålla mera CO2 + H2O än till och med den oblandade kalken. Först de sista tre slaggproven kunna därför till mätas någon vikl såsom visande thomasslaggernas under blåsningen växling i silikatgrad, vilken är vid N:o 7 — 0,93, N:o 8 — 0,8 4 och N:o 9 — O.75 silikat.
Vida bättre ställa sig beräkningarna, om man, ntgående från kalkens och den brända dolomitens analyser, söker sig till kvantiteten av de ämnen, som slaggerna erhållit från själva järnbadet. Beräkningarna ställa sig då såsom följer: Som kalken håller endast spår av magnesium och denna således, dar den forekommer, måste angiva ungsfoderavfrätningens del i slaggbildningen, så minskas först slagg analyserna 6, 7, 8 och 9 med vad som motsvarar resp. talkhalter enligt dolomitanalysen. Sedan minskas samtliga i den nyvunna analys kedjan analyser med vad som motsvarar den använda kalkens i
analyserna visade CaO. Man får då de återstående slasgbestånds-
delarna till: N:o SiOa A1SO, I återstående % P2O6 MnO EeO CaS eller S
1 2,50 0,02 0,042 0,84 0,74 0,35 0,16
2 12,8« 0,09 2,975 8,27 4,37 0,65 0,24
3 7,12 0,05 2,474 5,04 1,96 0,28 0,1 2
4 6,90 0,05 2,279 4,02 1,82 0,36 0,1 6
5 4,65 0,08 2,952 2,81 2,24 0,4 6 0,20
6 11,83 0,09 5,385 5,88 4,46 0,50 0,22
7 7,56 0,47 21,082 3,11 3,77 1,48 0,66
8 5,74 0,B5 21,619 4,57 12,73 1,01 0,4 5
9 4,40 0,63 17,838 4,1 6 24,22 0,77 0,34