Jærnbeton i Teori og Praksis

184 b-c-x2 + " ■ fc-(* — hc) • (æ — 3/ic + 2c) X~C + -fr-c-(2x-c) + 2.n.A.(x-hT , , M c x — hc (fix. m = li — x + z, = (Jj = (Jj'T—(Jb = ~’-r- f-m /j—x n h—x (230) (231 — 234) 342. Dimensionering uden Hensyntagen til Betonens Trækspændinger og Kroppens Trykspændinger. Man gaar frem som ved dobbelt armerede Plader (§ 293). Givet er M, b, h, c, sb og sj. Skal Materialerne udnyttes fuld- stændig, kendes ogsaa ß (= x : h\ saalænge der ingen Trykarmering er. I delte Tilfælde kendes altsaa Momentarmen (214): c2 m = l,~ 1 + 6(2^-c) (235) og dermed i Følge (226) det Moment, den enkelt armerede Bjælke kan optage, og det tilsvarende Jærnareal, nemlig: / 1 c \ W M' = 1— • — \-b-c-ni og f =-------------- (236—37) \ iß n ] ° m -Sj ’ Af det givne Moment M er der en Rest tilbage = M — M', der skal optages af det trykkede Jærn fc sammen med en Forøgelse df af det strakte Jærn. Det er nu mest økonomisk at bestemme disse to Jærnindlæg saaledes, at den neutrale Akse beholder sin Plads, og man faar da (Formel 191): _ M—M' dj , c / 1 hc \ /hvor: "6- 1 ■</,! (238—4°) Man begynder altsaa med at bestemme m, M', f og tf, hvorpaa fc og zlf findes af (238) og (239). Trykarmeringen lægges oppe i Pladen lodret over Ribben (se venstre Side af Fig. 280) og maa, som omtalt i § 290, forbindes med det strakte Jærn ved Hjælp af Bøjler. Udgør /c over 1 °/o of Ribbens Areal (a-b0), gælder det i § 293 sagte. 343. Spændingsbestemmelse uden Hensyntagen til Betonens Trækspændinger, men med Hensyntagen til Kroppens Trykspændinger. I dette Tilfælde ændres Formlerne (219 — 22) til (se Mörsch: Der Eisenbetonbau, 1912, S. 211): 2n.(f+f) bo •L b° n-tf+f) , b ■ xa m = h — x-\- 0/ (J> — b0Hx \ "o' c)» + 3n • /* (x-/ic)2 2n + (241) 3n -f-(h — x) (242) x Ål ,ZJ <7 =---% = mf n h 344. Spændingsbestemmelse med Hensyntagen til Betonens Trækspændinger og Krop- pens Trykspændinger. Naar Stadium I (§ 222) lægges til Grund, findes (Fig. 292): b x (j (243—245) ----X — V2 bn.a* + ^lt ^b-b^.c^ + n. (f.h + f.hc) Oz — -------------------------------a b0.a 4- (5 — b0) c + n- (f+f) CG X bo Fig. 292. % = + ri + n-r^x-hy] (247) tr. = n h b b rtb=~X°t,- (248-50)