Meddelelser Fra Lærerne Ved Den Polytekniske Læreanstalt I Femaaret 1912-16

TABEL II. 1,39 Jærnprocent Betonens Art 1,59 1,86 2,22 2,78 ( Gb = 209 211 234 245 310 Triangulært Diagram n = 15 1 = 3817 3506 3514 3267 3532 1:2:2 ( Gb = 258 258 258 258 258 92- 105 Døgn Rektangulært Diagram °7 = 3510 3260 3290 3070 3420 Sc = 258 al | x = 1,70 1,81 2,13 2,38 3,31 190 196 210 226 276 Iriangulært Diagram n = 15 \ G, = 3467 3224 3157 31)07 3125 1:2:2 ( Gb = 199 199 199 199 199 31-32 Døgn Rektangulært Diagram = 3270 3060 3040 2980 3160 Sc = 199“' 2,05 2,20 2,55 2,9!) 3,97 Triangulært Diagram n = 15 f Gb — 200 215 225 254 280 3632 3584 3385 3387 3212 1 :2 ( Gb = 247 247 247 247 247 89 Døgn Rektangulært Diagram 3340 3350 3180 3240 3060 8e = 247“' 1 x = 1,69 1,94 2,15 2,62 3,10 Triangulært Diagram n — 15 / <5 6 = 178 184 1«6 214 224 l 0J = 3245 3074 2790 2850 2563 1 : 2 ( Gb = 200 200 200 200 200 28 Døgn Rektangulært Diagram Oj = 3020 2900 2640 2750 2430 S* = 200 al 1 x = 1,89 2,07 2,20 2,75 3,04 Triangulært Diagram n = 15 f Gb = 215 200 200 190 l Cj = 3935 2917 2584 2159 1:3:3 ( Gb = 121 121 121 121 92 Døgn Rektangulært Diagram 4375 3190 2895 2320 8e = 121 at l X — 4,52 4,40 4,78 4,79 Triangulært Diagram n = 15 1 Gb = 165 1G0 163 175 185 3106 2626 2447 2387 2103 1:3:3 33—34 Døgn Rektangulært Diagram 1 l giver imaginære Værdier af x. 8e = 70“' Triangulært Diagram n — 15 / Gb = 1!)8 202 202 180 170 \ = 3624 3350 3025 2397 1985 1 : 3 93—94 Døgn Rektangulært Diagram 1 1 giver imaginære Værdier af x. Sc = 78,5“' Triangulært Diagram n = 15 y Gb — 150 145 131 120 130 l Oj = 2749 2419 1968 1593 148G 1 : 3 1 Gb = 75,3 75,3 75,3 75,3 75,3 31 Døgn Rektangulært Diagram Gj ’ 328. 2920 2260 1760 1710 Sc = 75,3 l X - 5,44 5,54 £,00 4,66 5,68 x imaginær, hvilket vil sige, at selv om der paa hele det Betonareal, der ligger over Jærnets Akse, findes en Tryk- spænding lig Terningestyrken, er Bjælken ude af Stand til at optage det Moment, som den faktisk har været udsat for. Hvis Terningerne var bievne savede ud af Bjælkerpe, vilde dermed Beviset være ført, for, at Tryk-1 styrken er større ved Bøjning end ved direkte Tryk, men Terningerne blev støbte for sig, og Enkeltværdierne' af deres Styrke er saa variabel, at man ikke kan til- lægge Middeltallet stor Betydning. Alene paa Grundlag af disse Forsøg bor man derfor ikke forkaste Postulatet, at Betonens Trykstyrke er uafhængig af Jærnprocenten. 3. De sande Spændinger i Plader med forskellig Armering. Vi vil nu søge at danne os et Overblik over, i hvil ket Forhold Formlerne staar lil Virkeligheden, og det opnaas lettest ved at gennemregne 5 simple Pladetyper med forskelligt Jærnindlæg. Vi forudsætter da at have støbt 5 Bjælker med det i Fig. 7 viste Tværsnit, altsaa 10 cm brede, 12 Cm høje Fig. 7. og med Jærnindlæget liggende 10 cm fra Oversiden. Den ene Bjælke er uarmeret, de andre er armerede med hen- holdsvis 0,1, 0,17, 1 og 5 cm2 Jærn, svarende til cp = 0,1, 0,17, 1 og 5 pCt. Jærnets Proportionalitelsgrænse er 2200“', Flydegrænsen 2800°' og Brudgrænsen 4000at. Be- tonens Kvalitet er absolut ens i alle Bjælker, og paa Prøvedagen er dens Terningeslyrke 200at. Vi forud-