Jærnbeton i Teori og Praksis

108 60 ci 0,237 200 150 ci 0,230 100 c2 6,20 ß 0,900 50 0 60 C‘2 2,90 ß 0,818 ci 0,233 C2 4,00 ß 0,857 'C! 0,227 C8 12,90 ß 0,947 ci 0,223 C2 ß 58 0,242 2,84 0,813 0,238 3,91 0,853 0,234 6,08 0,897 0,231 12,66 0,94 6 0,227 0,231 58 56 0,246 2,78 0,808 0,242 3,83 0,849 0,238 5,96 0,894 0,235 12,42 0,94 4 56 54 0,251 2,72 0,802 0,247 3,75 0,844 0,243 0,248 5,84 0,890 0,240 12,17 0,942 0,235 54 52 0,256 2,66 0,796 0,252 3,67 0,839 5,72 0,886 0,244 11,92 0,940 0,240 52 50 0,262 2,59 0,789 0,258 3,58 0,833 0,253 5,59 0,882 0,249 11,66 0,937 0,245 50 48 0,268 2,53 0,783 0,264 3,50 0,828 0,259 5,46 0,878 0,254 11,40 0,935 0,250 48 46 0,275 2,46 0,775 0,270 3,40 0,821 0,265 5,32 0,873 0,260 11,14 0,932 0,929 0,255 46 44 0,282 2,39 0,767 0,276 3,31 0,815 0,271 5,18 0,868 0,266 10,88 0,261 44 42 0,290 2,32 0,759 0,284 3,21 0,808 0,278 5,04 0,863 0,272 10,60 0,926 0,267 'S 'cS 42 40 0,298 2,24 0,750 0,292 3,11 0,800 0,286 4,90 0,857 0,280 10,32 0,923 0,274 s 40 38 0,308 2,16 0,740 0,301 3,01 0,792 0,294 4,75 0,851 0,287 10,02 0,919 0,281 'S -S 38 36 0,318 2,08 0,730 0,310 2,91 0,783 0,303 4,39 0,844 0,295 9,72 0,915 0,289 36 34 0,328 2,00 0,718 0,320 2,81 0,773 0,312 4,43 0,836 0,304 9,42 0,911 0,297 34 32 0,341 1,92 0,706 0,332 2,70 0,762 0,323 4,27 0.828 0,314 9,10 0,906 0,306 32 30 0,355 1,84 0,692 0,345 2,59 0,750 0,335 4,10 0,818 0,325 8,77 0,900 0,316 30 28 0,369 1,75 0,677 0,359 2,47 0,737 0,348 3,93 0,808 0,337 8,43 0,894 0,327 28 26 0,386 1,66 0,661 0,374 2,34 0,722 0,363 3‘75 0,796 0,351 8,07 0,886 0,340 8 r--< 26 24 0,406 1,57 0,643 0,392 2,21 0,70(5 0,379 3,57 0,783 0,366 7,70 0,878 0,354 24 22 0,429 1,47 0,623 0,414 2,08 0,688 0,399 3,38 0,767 0,384 7,33 0,868 0,369 22 20 0,457 1,37 0,600 0,440 1,95 0,667 0,423 3,16 0,750 0,405 6,95 0,857 0,386 20 18 0,490 1,27 0,571 0,469 1,81 0,643 0,449 2,93 0,730 0,428 6,51 0,844 0,408 18 16 0,529 1,16 0.545 0,505 1,66 0,615 0,481 2,70 0,706 0,456 6,05 0,828 0,433 16 14 0,580 1,04 0,512 0,551 1,50 0,583 0,522 2,46 0,677 0,492 5,53 0,808 0,463 14 12 0,646 0,92 0,474 0,611 1,33 0,545 0,575 2,22 0,643 0,536 5,03 0,783 0,500 12 10 0,737 0,79 0,429 0,693 1,15 0,500 0,646 1,94 0,600 0,596 4,47 0,750 0,547 10 Er den tilladelige Adhæsionsspænding 4at, viser en senere udviklet Formel (289) i § 372, at Jærndiameteren ikke maa overstige 8mm, med mindre Jærn- enderne kroges. Vi tvinges da til at bruge 13 Rj. 8mm pr. m, der har Arealet 13-0,502 = 6,54 cm2. Til den fundne Højde maa lægges Jærnets Radius 0,4cm og lcm Beton til Dækning (indendørs § 13), saa den totale Højde bliver: 8,73 + 0,4 + 1,0 = 10,13 10cm. Baade Jærnarealet og Højden er afrundet ned- efter, men det er saa ubetydeligt, at det ingen Rolle spiller. En Overskridelse af de tilladelige Spændinger med indtil 5 % kan man roligt tolerere. Jærnene kommer til at ligge tættere end ønskeligt (§ 197), og der er intet i Vejen for at bruge en indtil dobbelt saa stor Jærndiameter, naar Jævnenderne kroges. Har vi besluttet os til kun at bruge 7, 10 og 14 mm Rj., vil vi til den foreliggende Plade tage 9 Rj. 10 mm pr. ni = 7,07 cm2. 209. Ønsker man at gøre Pladen tykkere end nødvendigt, kan man til Gengæld spare noget Jærn, og ved at benytte andre Koefficienter i Tabellen, svarende til lavere Værdier af ob, faar man en Række sammenhørende Værdier af h og /ioo, af hvilke man kan vælge de mest passende. Saalænge det gælder en Forøgelse af Højden, er det dog simplere at formindske Jærnarealet i samme Forhold, som Højden forøges. Man burde holde Produktet f-m kon- stant, men da in : h vokser med aftagende y, er man paa den sikre Side ved at holde f • h konstant, og der vindes lidet ved en korrekt Beregning. Vi vil t. Eks. bestemme det nødvendige Jærnareal, naar Pladetykkelsen forøges til 12 cm. Med 10 mm Rj. faas Nyttehøjden 12 —1,5 = 10,5 cm, saa det nye Jærnareal bliver: Q 70 Aioo = 6>ö5-i^ = 5,44 cm*. Vi kan følgelig nøjes med 7 Rj. 10 ,nm pr. m = 5,50 cm2.