Jærnbeton i Teori og Praksis

<P ß y 100/x 14,70 0,840 2,86 30,24 14,83 0,841 2,84 30,26 14,96 0,842 2,81 30,28 15,09 0,843 2,79 30,31 15,22 0,844 2,77 30,33 15,36 0,845 2,75 30,35 15,49 0,946 2,73 30,37 15,63 0,847 2,71 30,39 15,77 0,848 2,69 30,41 15,91 0,849 2,67 30,44 16,06 0,850 2,65 30,46 16,20 0,851 2,63 30,48 16,35 0,852 2,61 30,50 16,50 0,853 2,58 30,52 16,65 0,854 2,56 30,54 16,81 0,855 2,54 30,57 16,96 0,856 2,52 30,59 17,12 0,857 2,50 30,61 17,28 0,858 2,48 30,63 17,44 0,859 2,46 30,65 17,61 0,860 2,44 30,67 17,78 9,861 2,42 30,69 17,95 0,862 2,40 30,72 18,12 0,863 2,38 30,74 18,30 0,864 2,36 30,76 18,48 0,865 2,34 30,78 18,66 0,866 2,32 30,80 18,84 0,867 2,30 30,82 19,03 6,868 2,28 30,84 19,22 0,869 2,26 30,86 19,41 0,870 2,24 30,88 19,60 0,871 2,22 30,91 19,80 0,872 2,20 30,93 20,00 0,873 2,18 30,95 20,21 0,874 2,16 30,97 20,42 0,875 2,14 30,99 20,63 0,876 2,12 31,01 20,84 0,877 2,10 31,03 21,06 0,878 2,08 31,05 21,28 0,879 2,06 31,07 21,51 0,880 2,05 31,09 <p ß y 100/z 21,74 0,881 2,03 31,11 21,98 0,882 2,01 31,13 22,21 0,883 1,99 31,16 22,46 0,884 1,97 31,18 22,70 0,885 1,95 31,20 22,95 0,886 1,93 31,22 23,21 0,887 1,91 31,24 23,47 0,888 1,89 31,26 23,73 0,889 1,87 31,28 24,00 0,890 1,85 31,30 24,28 0,891 1,84 31,32 24,56 0,892 1,82 31,34 24,84 0,893 1,80 31,36 25,13 0,894 1,78 31,38 25,43 0,895 1,76 31,40 25,73 0,896 1,74 31,42 26,04 0,897 1,72 31,44 26,35 0,898 1,70 31,46 26,67 0,899 1,69 31,48 27,0 0,900 1,67 31,50 27,3 0,901 1,65 31,52 27,7 0,902 1,63 31,54 28,0 0,903 1,61 31,56 28,4 0,904 1,59 31,58 28,7 0,905 1,58 31,60 29,1 0,906 1,56 31,62 29,5 0,907 1,54 31,64 29,9 0,908 1,52 31,66 30,3 0,909 1,50 31,68 30,7 0,910 1,48 31,70 31,1 0,911 1,47 31,72 31,5 0,912 1,45 31,74 31,9 0,913 1,43 31,76 32,4 0,914 1,41 31,78 32,8 0,915 1,39 31,80 33,3 0,916 1,38 31,82 33,8 0,917 1,36 31,84 34,3 0,918 1,34 31,85 34,8 0,919 1,32 31,87 35,3 0,920 1,30 31,89 (p ß y lOO'U 35,8 0,921 1,29 31,91 36,3 0,922 1,27 31,93 36,9 0,923 1,25 31,95 37,4 0,924 1,23 31,97 38,0 0,925 1,22 31,99 38,6 0,926 1,20 32,01 39,2 0,927 1,18 32,03 39,9 0,928 1,16 32,05 40,5 0,929 1,15 32,07 41,2 0,930 1,13 32,08 41,9 0,931 1,1b 32,10 42,6 0,932 1,09 32,12 43,3 0,933 1,08 32,14 44,1 0,934 1,06 32,16 44,8 0,935 1,04 32,18 45,6 0,936 1,03 32,20 46,5 0,937 1,01 32,22 47,3 0,938 0,99 32,24 48,2 0,939 0,97 32,25 49,1 0,940 0,96 32,27 50,0 0,941 0,94 32,29 51,0 0,942 0,92 32,31 52,0 0,943 0,91 32,33 53,0 0,944 0,89 32.35 54,1 0,945 0,87 32,37 55,2 0,946 0,86 32,38- 56,4 0,947 0,84 32,40 57,6 0,948 0,82 32,42 58,9 0,949 0,81 32,44 60,2 0,950 0,79 32,46 61,5 0,951 0,77 32,48 62,9 0,952 0,76 32,49 64,4 0,953 0,74 32,51 66,0 0,954 0,72 32,53 67,6 0,955 0,71 32,55 69,2 0,956 0,69 32,57 71,0 0,957 0,67 32,59 72,8 0,958 0,66 32,60 74,8 0,959 0,64 32,62 76,8 0,960 0,63 32,64 (p ß y 100^ 78,9 0,961 0,61 32,66 81,2 0,962 0,59 32,68 83,5 0,963 0,58 32,69 86,0 0,964 0,56 32,71 88,7 0,965 0,54 32,73 91,5 0,966 0,53 32,75 94,4 0,967 0,51 32,77 97,6 0,968 0,50 32,78 101 0,969 0,48 32,80 105 0,970 0,46 32,82 108 0,971 0,45 32,84 113 0,972 0,43 32,85 117 0,973 0,42 32,87 122 0,974 0,40 32,89 127 0,975 0,39 32,91 132 0,976 0,37 32,92 138 0,977 0,35 32,94 145 0,978 0,34 32,96 152 0,979 0,32 32,98 160 0,980 0,31 32,99 169 0,981 0,29 33,01 179 0,982 0,28 33,03 190 0 983 0,26 33,05 202 0,984 0,24 33,06 216 0,985 0,23 33,08 231 0,986 0,21 33,10 250 0,987 0,20 33,11 271 0,988 0,18 33,13 296 0,989 0,17 33,15 327 0,990 0,15 33,16 364 0,991 0,14 33,18 410 0,992 0,12 33,20 470 0,993 0,11 33,22 549 0,994 0,09 33,23 660 0,995 0,08 33.25 827 0,996 0,06 33,27 1104 0,997 0,05 33,28 1660 0,998 0,03 33,30 3327 0,999 0,02 33,32 oo 1,000 0,00 33,33 De to Inertimomenter udledes dog lettere af Modstandsmomenterne, hvorom nærmere i §215. Ved Kombination af (129) med (134) findes: Ib = p • ß ■ bh9, L --7(). (118) (119) Fig. 162. Kendes de Spændinger, et givet Moment fremkalder i Tværsnittet, da bestemmes I lettest ved Hjælp af Ligningen: L M = g. ■ W. = *„•—, bbu altsaa: Ib = — -x og analogt: Ij = —(h—x). (120) (121) oj Er Tværsnittet armeret med Profiljærn (Fig. 162), kan der undertiden være Grund til at tage Hensyn til Jærnets Inertimoment m. H.t. dets egen Tyngdepunktsakse. Kaldes dette I', ændres (116) og (H?) til; Ib = £ bx9 + nf(h - x? + n l' og (/ = “• <122) (123) 214. For en regulær 8-Kant med 8 ens Jærn (Fig. 163) og med den neutrale Akse skæ- rende de to øvre konvergerende Sider, bestemmes x1) og Ib af henholdsvis: 1 1 / c2 \ x9 4- 0,4142 r • x2 -f- 8n • f ■ x = 8n • f ■ r og I' = — x9 • (1,6568 r + x) + 8n • f -1 — + (r—x)2 (1*24) 3 o / *) Se Mörsch: Der Eisenbetonbau 1912, S. 199, hvor der findes et Diagram til Bestem- melse af x.