Foranderlige Systemer
Med Anvendelse Paa Buer Med Skraastillede Hængestænger

120 Xb f 9 f e' d' c' b’ a V =• —1,3 —2,1 —2,8 —3,5 —4,3 —5,1 —4,9 beregnet V =2 —0,3 —0,6 —0,9 —1,8 —2,1 —3,0 —2,9 maalt Xh a b c d e f 9 V = 0,8 8,0 5,0 5,8 5,3 4,0 2,4 beregnet V = 0,0 5,5 6,5 6,0 4,6 3,6 1,9 maalt f 9 f e d' c' b' a V =2 —0,8 —1,3 —1,8 —2,3 —2,8 —3,2 —3,4 beregnet V — —0,2 —0,4 —0,5 —1,0 —1,5 —2,0 —3,0 maalt a b c d e f 9 V = —3,0 —1,5 3,8 9,8 5,4 5,1 3,3 beregnet V = —3,3 —0,5 4,0 9,0 7,8 6,2 5,2 maalt Lastbilen blev kun kørt een Gang over Broen, saaledes at de angivne Værdier er Resultatet af een Maaling. I Fig. 38 er Resultatet angivet, idet den fuldt optrukne Kurve er det be- regnede Udslag og den punkterede Kurve det maalte Udslag. Af Figuren ses tydeligt, at Kantbjælken fordeler Trykket ud over de forskellige Knudepunkter. Da der ikke var Mulighed for at faa Lastbilens Vægt nøjagtig bestemt, maa ovenstaaende Værdier kun betragtes som relative. Som Resultat af hele Prøvebelastningen kan man sige, at det viste sig, at Konstruktionen virkede saaledes, som antaget, og at Stivheden var større end beregnet. Den største Nedbøj- ning var saaledes ikke mere end af den fri Spændvidde, skønt Buens Dimensioner var beregnede efter en tilladelig Paa- virkning af 60 kg/cm2, og Kantbjælkens Stivhed var medregnet ved Bestemmelse af Momenterne. Da Deformationerne var saa smaa, viste der sig selvfølgelig ingen Revnedannelse i Betonen.